通过无线高压变比测试仪的实验说明报告
　　3.1　逆功率保护
　　大型发电机组保护动作几率*多的是顺序停机逆功率保护。采用微机型逆功率保护后，与过去采用的模拟型逆功率继电器相比，动作的正确率非常高。一般采用顺序停机方式的逆功率保护要求主汽门关闭的开关量必须调整合理，只有在主汽门关闭位置时接点接通，其它位置接点均应断开。顺序停机保护的延时可取0.5 s～2 s，对以无主汽门关闭的开关量为判据的逆功率保护延时可为30 s，其逆功率整定值对300 MW机组应为40 MW及以下。另外，逆功率保护不应和任何电气故障量保护发生联系，即逆功率保护是独立的。
　　3.2　发电机转子一点接地保护
　　早期的双水内冷发电机转子引线拐脚容易断裂，曾引起转子频繁一点接地，所以转子一点接地保护正确动作显得十分重要。现在对转子引线拐脚改进后，拐脚断裂已基本消除，转子一点接地现象已十分**。然而转子一点接地保护却引起了新的无故障误动问题增多。现在采用叠加工频交流电压的导纳型转子一点接地保护，或用霍尔元件构成的测量转子对地等效电导或等效电阻分量的转子一点接地保护，从理论上讲，可不受转子对地大电容的影响。实际上当轴电刷有较大的过渡接触电阻时，很容易误动，如用在大机组上，只要轴电刷的刷架或轴电刷装配得不够好、轴电刷的弹簧压力不够以及轴电刷接触有油污等，均会引起轴电刷接触**，保护易误动。所以正确的装配刷架、轴电刷，增加电刷弹簧压力，及时**油污，对轴电刷进行良好的维护，是消除该保护误动的关键。用乒乓式转子一点接地保护极易实现。对于旋转整流励磁的发电机，采用定时通过举刷装置探测转子对地绝缘电阻值的方法来实现转子一点接地保护，其缺点是保护的可靠性依赖于举刷装置，同时不能连续监视转子绝缘性能。
　　3.3　通过无线高压变比测试仪的实验说明报告
　　目前大机组大都采用测量机端电压中的2次谐波分量为判据的转子两点接地保护。在各种正常工况下，300 MW机组机端电压的2次谐波分量不大于0.15%UN，所以我厂对这类保护2次谐波分量动作值整定为(0.35%～0.6%)UN。由于该保护判据相当薄弱，在实际运行中，不论是模拟保护还是微机保护都曾有过不同程度的误动，如无故障情况以及区外故障时均有过误发信号(该保护在我厂投运方式为只投信号)。对于微机型相同原理的保护，由于该机组是旋转整流励磁，所以停机时残压持续时间较长，且残压频率已不是50 Hz，该保护停机时均误发信号。由于大机组确定转子一点接地后，都不会连续运行，所以不会到发展成两点接地时才停机检修。根据以上情况，对该原理的转子两点接地保护只投动作信号是合理的，另外对微机型保护，应开发新判据的转子两点接地保护较为适宜。
　　3.4　失磁保护
　其中模拟型和WFBZ—01型微机保护各动作一次，动作行为均正确。失磁保护整定值的选择也是失磁保护正确动作的关键，我们认为按异步边界圆动作与高压侧低电压动作组成的“与”门，且整定值取85%UN，以0.5 s动作出口，异步边界圆以1 s动作出口(以上均应加TV断线闭锁)。例如某电厂300 MW机组采用的失磁保护判据为用高压侧电压(整定值为85%UN)和异步边界圆组成“与”门，结果在转子引线处短路而引起失磁，失磁时系统电压大于85%UN，机端阻抗虽已进入异步边界圆内，但保护经1 s未出口，随之电压下降至85%UN，但此时机端阻抗又滑出异步边界圆，这样保护又未出口，*后引起整流柜故障，保护经4 s出口，使引线严重烧坏。但为了减少某些励磁回路故障引起的停机次数，可按静稳边界圆判据自动减有功出力，按异步边界圆与系统电压下降判据出口跳闸。
　　3.5　定子匝间短路保护
　　目前除定子双星形中性点引出的机组可以采用横差作定子匝间短路保护比较完善、可靠外，用其它判据构成的匝间短路保护，由于故障时判据不完善，其正确动作率甚低。WFBZ—01型微机匝间保护采用机端专用电压互感器基波零序电压为基本判据，分灵敏段和次灵敏段，其中灵敏段用区外故障时出现的3次谐波作为制动量。在我厂应用时，曾因机端其它TV层间绝缘瞬时破坏，匝间保护测量到基波零序电压而动作；还有在区外故障时受3次谐波制动而匝间保护未误动的实例。希望有其它判据，使匝间短路保护更为完善。
　　3.6　过励磁保护及过电压保护
　　从多年来运行情况看，大机组保护必须设置可靠和整定合理的过励磁保护和过电压保护，通过无线高压变比测试仪的实验说明报告，特别是当发电机在满速升压过程中，当励磁调节器失控时极易出现危险的过励磁和过电压，其过励磁和过电压保护要和发电机、主变压器等过励能力较弱的设备配合。如某300 MW机组在空载升压过程中由于励磁调节器损坏失控，在合上励磁开关时，励磁迅速上升，因主变过励磁，其空载电流导致发电机—变压器组比率制动差动保护动作。所以发电机—变压器组在空载状态，未并网前的过励磁、过电压危害特别严重。一些过去的机组在这方面也考虑得不多。我们认为须加装过励磁、过电压保护，可以分段设置，也可以按反时限特性和机组过励磁、过电压能力配合设置，同时必须设置短时限或0.5 s的上限过励磁、过电压保护，以便在并网前发电机组出现*危险的过励磁、过电压时，能快速切断励磁，保证机组的**。
　　3.7　低阻抗保护
　　根据多年运行经验，大机组采用低阻抗作为高压母线的后备保护，在某种程度上也有一定的意义，但模拟型保护正确动作率很低，特别因装置内、外电压回路断线而误动的情况频繁发生。我厂对现在运行的模拟型和微机型低阻抗保护均装设了电压回路断线闭锁和电流闭锁回路，至今该两套保护未有误动发生。模拟型保护电流闭锁元件整定值Idz取(1.1～1.15)IN/0.85；微机型保护的返回系数比较高，Idz取(1.1～1.15)IN/0.95。
　　3.8　差动保护
　　目前大机组差动保护均已采用起始动作电流小于额定电流IN的比率制动差动保护，也不考虑TA断线闭锁。我们认为大机组保护在TA断线时，当负荷电流达到动作电流，就应由保护动作出口而停机，TA断线不应闭锁差动保护而只动作于信号。一般起始动作电流Idz取(0.2～0.4)IN，比率制动系数取Kz≈0.4(微机保护)，这样在故障时灵敏度是足够的，如按理论计算，起始动作电流和制动系数还可下降，但*好在局部机组上对高灵敏度定值进行试运行，且经过多次区外故障考验后方可推广采用。差动保护定值按理论计算与实际运行不符合的情况也屡有发生，通过无线高压变比测试仪的实验说明报告，所以采用高灵敏定值(纵差、横差)*好要慎重一些，避免不必要的误动。
　　3.9　关于微机保护*大故障电流的考虑
　　根据目前国内微机型元件保护的使用情况，在大电流工况下应注意以下问题：
　　a.电流很大时一次TA饱和对保护特性的影响；
　　b.电流很大时，装置数据采样系统的非线性如二次TA及A/D转换器的饱和对保护动作特性的影响；
　　c.电流很大时，按工作在额定电流附近设计的后备保护**计算的适应性；
　　d.需要大电流定值的场合，装置整定范围是否满足要求。
　　我厂使用的WFBZ—01型微机保护装置，在调试时发现厂高压变压器电流速断要求的整定值(此定值大)已超出装置整定范围；低阻抗保护在二次电流达125 A时已超出计算范围。后经修改程序，更换二次电流互感器，使保护在*大故障电流且一次TA不饱和情况下能正确动作。
　　3.10　误上电或启停机保护
　　电压等级在220 kV及以下，且一次系统较为简单的双母线接线时，对大机组保护可不考虑装设误上电或启停机保护；电压等级在220 kV以上或一次系统较复杂的大机组保护应考虑误上电或启停机保护。